velikol.ru
1

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«ЧИТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ЧитГУ)

Энергетический институт

Энерготехнологический факультет


Кафедра электроснабжение


Курсовая работа


Выполнил: студент группы ЭП


Проверил: Суворов И.Ф.


Чита 2010

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

^ «ЧИТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ЧитГУ)

Энергетический институт

Энерготехнологический факультет


Кафедра электроснабжение


^ ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту


по дисциплине «Переходные процессы в системах электроснабжения»


Вариант № 8


На тему: «Расчет переходного процесса в системе электроснабжения».


Проектировал студент группы ЭП


Руководитель проекта к.т.н. Суворов Иван Флегонтович

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

^ «ЧИТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ЧитГУ)

Энергетический институт

Кафедра электроснабжение


ЗАДАНИЕ

на курсовой проект


по курсу «Переходные процессы в системах электроснабжения»


Студенту


Тема проекта

«Расчет переходного процесса в системе электроснабжения»


Исходные данные:



эл-та

Генераторы

Трансформаторы

Реактор

Линии

Синхронный компенсатор

Нагрузка

Sн

Uн



cos φн

Sн

Uв

Uс

Uн

Uк в-с

Uк с-н

Uк в-н

Х

км

Sн

Uн



Sн

МВА

кВ

о.е.

о.е.

МВА

кВ

кВ

кВ

%

%

%

Ом

Тип провода

МВА

кВ

о.е.

МВА

1

26,3

10,5

0,227

0,8

40

121

38,5

10,5

10,5

17,5

6,5

0,56

18

АС - 70

10

10,5

0,22

12

2

26,3

10,5

0,227

0,8

40

121

38,5

10,5

10,5

17,5

6,5

10

31

АС - 90

-

-

-

11

3

40

10,5

024

0,8

63

121

-

10,5

-

-

10,5

-

37

АС - 90

-

-

-

15

4

40

10,5

0,24

0,8

63

121

-

10,5

-

-

10,5

-

50

АС - 120

-

-

-

10

5

-

-

-

-

40

38,5

-

10,5

-

-

10,0

-

42

АС – 120

-

-

-

-

6

-

-

-

-

30

37

-

11

-

-

10,5

-

80

АС - 240

-

-

-

-

7

-

-

-

-

16

121

-

11

-

-

10,5

-

65

АС - 240

-

-

-

-

8

-

-

-

-

30

115

-

11

-

-

10,5

-

23

АС - 70

-

-

-

-

Рекомендуемая литература:

  1. Электромагнитные переходные процессы в системах электроснабжения: Метод. указ. – Чита: ЧитПИ, 1993. – 32 с.


Дата выдачи задания “ ” 2010г.

Дата представления руководителю “____” 2010 г.

Руководитель курсового проектирования к.т.н. И. Ф. Суворов


РЕФЕРАТ


Объём курсового проекта 45 с., 30 рисунок, 2 табл., 4 источника.

^ СЭС, КЗ, ОЗЗ, МЕТОД ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ЭДС, МЕТОД ТИПОВЫХ КРИВЫХ, МЕТОД НЕСИММЕТРИЧНЫХ СОСТАВЛЯЮЩИХ

Объектом исследования является система электроснабжения.

Цель работы – расчет токов трехфазного и несимметричного короткого замыкания.

В процессе расчетов использовались метод эквивалентных ЭДС, метод типовых кривых и метод несимметричных составляющих.

Полученные результаты позволили выбрать необходимое оборудование, а именно выключатель, а также выставить уставки релейной защиты и автоматики.


Содержание



Введение…………………………………………..……..……………………

6

1. Задание на курсовую работу……………………………………………...

8

2. Расчет методом эквивалентных ЭДС …...……….………………….

10

3. Метод типовых кривых………………………………………..………..

20

4. Расчет несимметричного КЗ………………………………………....…

30

5. Сравнение полученных результатов ……………………………………..

43

Заключение………………….……………….……..…………………………

44

Список используемых источников…...….………………...………………..

45



Введение



Развитие электроэнергетики неразрывно связано с формирова­нием и совершенствованием Единой Электроэнергетической системы. Вообще под энергетической системой понимается совокупность элек­тростанций, электрических и тепловых сетей, соединенных между со­бой и связанных общностью режима в непрерывном процессе произ­водства, преобразования и распределения электрической энергии и теплоты при общем управлении этим режимом.

Электроэнергетической системой называется электрическая часть энергосистемы и питающиеся от нее приемники электрической энергии, объединенные общностью процесса производства, передачи, распределения и потребления электрической энергии.

Интенсификация производства энергии и более полное исполь­зование оборудования требуют решения сложных проблем в управле­нии переходными процессами. Надежность электроснабжения потре­бителей может быть достигнута только лишь при соответствующем уровне управляемости переходными процессами и "живучести" элек­трической системы.

Изменение энергетического состояния электроэнергетической систем),! сопровождается переходным процессом, т.е. процессом пе­рехода от одного установившегося режима к другому. Причинами переходных процессов могут быть:

1) изменения схем электрических соединений;

2) коммутация электродвигателей и других электроприемников;

3) короткие замыкания;

4) форсировка возбуждения синхронных машин;

5) несинхронное включение синхронных машин;

6) грозовые явления.

В курсе "Переходные процессы в системах электроснабжения" изучаются в основном переходные процессы, связанные с короткими замыканиями и устойчивостью работы электроэнергетической систе­мы в целом. При любом переходном процессе происходит изменение электромагнитного состояния элементов системы и нарушение ба­ланса между механическим моментом на валу каждой вращающейся машины и электромагнитным моментом, в результате чего начинают изменяться скорости вращения машин. Таким образом, переходной процесс характеризуется совокупностью электромагнитных и меха­нических изменений в электроэнергетической системе. Благодаря до­вольно большой механической инерции вращающихся частей машин, начальная стадия переходного процесса характеризуется электромаг­нитными изменениями [2]. В соответствии с этим весь курс разбит на две части. В первой части рассматриваются электромагнитные пере­ходные процессы, а во второй - совместно электромагнитные и меха­нические, которые называются электромеханическими переходными процессами.

Курсовая работа является составной частью дисциплины “Переходные процессы в системах электроснабжения”. Основной её целью является: приобретение навыков определения токов нормального и аварийного режимов, а также остаточных напряжений при симметричном и несимметричных видах коротких замыканий (КЗ) в месте повреждения и произвольном месте схемы.

Указанные величины используются в энергетических расчётах для выбора и проверки электрических проводников и оборудования, устройств релейной защиты и противоаварийной автоматики (РЗА).

Ток трёхфазного КЗ используется для выбора электрических аппаратов, проводников и установок РЗА, поэтому расчётными в данном случае являются условия, при которых ток КЗ максимален. Следовательно, в схеме замещения необходимо учитывать все возможные источники, включая двигательную и обобщённую нагрузку напряжением выше 1кВ, имеющую небольшую электрическую удалённость от точки КЗ, а также трансформаторы, автотрансформаторы, реакторы, линии, связывающие источника с местом повреждения.
^

1 Задание на курсовую работу





  1. Для начального момента трехфазного КЗ методом эквивалентных ЭДС найти:

    1. действующее значение периодической составляющей тока КЗ в месте повреждения и в ветви с выключателем;

    2. ударный ток в точке КЗ и в ветви с выключателем;

    3. наибольшее действующее значение полного тока КЗ в ветви с выключателем.

  2. При симметричном КЗ в той же точке схемы методом типовых кривых определить:

    1. изменение периодической составляющей тока КЗ во времени для точки КЗ (0 – 0,5 сек);

    2. мощность КЗ.

  3. Методом симметричных составляющих для заданного вида несимметричного КЗ:

    1. построить векторные диаграммы токов и напряжений для места повреждения и выключателя, рассчитав необходимые для этого величины;

    2. найти модуль периодической составляющей тока КЗ для точки несимметрии упрощенным способом.

  4. Провести сопоставление и анализ полученных в п.п. 1-3 величин.



Рисунок 1 - Расчетная схема


^

2 Расчет методом эквивалентных ЭДС

Составление схемы замещения исходной электрической схемы


Для определения параметров схемы замещения используем точное приведение в именованных единицах (ТПИЕ). За базисное напряжение выберем средне номинальное напряжение той ступени, где произошло короткое замыкание (точка К3).

Uб = 38,5 кВ.

Составляем схему замещения сети. При этом отбрасываем ветви с нагрузками, удаленными от точки КЗ на две и более ступени трансформации. В данном случае это нагрузки Н1.Схема замещения сети представлена на рисунке 2.

Рисунок 2 – Схема замещения


^


Определение параметров элементов схемы замещения


Найдем параметры схемы замещения, используя исходные данные.

Генераторы:

G1 и G2:


G4:


Синхронный компенсатор:


Система:


Трансформаторы:

Т1 и Т2:

Для нахождения сопротивлений обмоток данных трансформаторов необходимо знать напряжения короткого замыкания этих обмоток:

где UкВ = 0,5(UкВн + UкВс - Uксн) = 0,5(6,5+10,5-17,5) = 0%;

Uкс = 0,5(UкВс + Uксн - UкВн) = 0,5(17,5+10,5-6,5) = 10,75%;

Uкн = 0,5(UкВн + UкснUкВс) = 0,5(17,5+6,5-10,5) = 6,75%

=

= Ом

XT4 = = 2,47 Ом

XT5 = 3,706 Ом;

XT6 = = 4,792 Ом;

Сопротивление воздушных линий Xw определяем по формуле:

Xw = X уд,

где Xуд – удельное индуктивное сопротивление линии, Ом / км; - длина линии.

Для заданных линий имеем:

- линии W1,W2, W3 (класс напряжения 35 кВ),

Для провода марки АС – 70 имеем

Ом/км;

провод Ас – 90

X = 0,421 Ом / км;

- линии W6, W7 (класс напряжения 121 кВ)

провод Ас – 240 X = 0,435 Ом / км;

Реактор:

XL2 = X =10 Ом.

Нагрузка:

XН1 = = 39,391 Ом;


Таким образом, получаем:

XW1= X=0,43218= 7,776 Ом

XW2 = X=0,42131=13,051 Ом

XW3 = X = 0,42137 = 15,577Ом

XW6 = X = 0,43580 = 3,523 Ом

XW7 = X = 0,43565 = 2,863 Ом

Сворачиваем схему замещения относительно точки КЗ.

X1 = = Ом;

X2 = = Ом;

Е1 = = = 38,989 кВ;

X3 = XТ4 + XG4 = 2,47+8,894=11,364 Ом

X4 = XW7 + XW6 = 2,863+3,523=6,386 Ом

X3 = = = 7,648 Ом;

Е2==

= = 43,744 кВ;

X6 = = = 1,47 Ом;

Получаем схему (рисунок 3).


Рисунок 3


X7 = X3 + X4 = 11,364+6,386=17,75 Ом

X8 = = Ом;

Е3 = = = 43,834 кВ;

X9= X6 + X8 = 1,992+5,345=7,337 Ом

Получаем схему (рисунок 4):


Рисунок 4


Преобразуем звезду в треугольник:

Ом

Ом

Ом

Получаем схему (рисунок 5).

X13 = = = 7,7 Ом;

Е4 = = = 53,387 кВ;

X14 = = = 6,256 Ом;

Е5 = = = 43,12 кВ;


Получаем схему (рисунок 6).

Рисунок 5 Рисунок 6


Преобразуем звезду в треугольник:

Ом

Ом

Ом


Получаем схему (рисунок 7).

X18 = = = 3,469 Ом;

X19 = = = 64,729 Ом;


Е6 = = = 42,678 кВ;


Получаем схему (рисунок 8).


Рисунок 7 Рисунок 8


X = = =13,986Ом

= = = 39,444 кВ


Рисунок 9


Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в месте повреждения:


кА

Ударный ток в месте КЗ:

j=кА;


где kу – ударный коэффициент, при КЗ на выводах генератора принимаем kу=1,9.

Действующее значение ударного тока КЗ в месте повреждения: кА

Определяем ток в ветви с выключателем. Расчет выполняем методом узловых потенциалов, при этом потенциал точки КЗ принимаем равным нулю .

кА

кВ

кА

кВ


Ток в месте установки выключателя:

IQ = = = 0,484 кА

Напряжение в месте установки выключателя:

кВ.

Ударный ток в ветви с выключателем:

кА

Наибольшее действующее значение полного тока КЗ через выключатель:

кА
^





3 Расчет методом типовых кривых



Метод типовых кривых основан на использовании кривых изменения во времени отношения периодической составляющей тока КЗ в ветви с генератором в произвольный момент к начальному значению этой составляющей в этой же ветви при различных удаленностях точки КЗ.

^

Составление схемы замещения исходной электрической схемы



На этот раз расчетная схема замещения (рисунок 10) будет отличаться от предшествующего случая отсутствием ветвей с нагрузками, поскольку согласно методу, обобщенная нагрузка уже учтена в типовых кривых.

Сопротивления элементов такие же, как и в предыдущем методе.

Рисунок 10 – Схема замещения прямой последовательности


^

Преобразование схемы замещения к простейшему виду



Сделаем простейшие преобразования последовательного и параллельного соединения элементов:

X1 = XС + XТ5 = 5,929+3,706=9,635 Ом

X2 = XТ6 + XGS = 29,712+4,792=34,504 Ом

X3 = = = 7,648Ом;

Е1==

= = 43,744 кВ;

X4 = = = 1,992Ом;

X5 = X4+ XG4 = 1,992+8,894=15,28 Ом.

X6 = XW7 + XW6 = 2,863+3,523 = 6,386 Ом.

Получаем схему (рисунок 10):

Рисунок 10


X7 = X6 + X5 = 6,386+15,28=21,666 Ом

Объединение источников допустимо при условии:

SГ1 · XГ1

= (0,4 - 2,5)

SГ2 · XГ2

В нашем случае:

SG4 · X7

=

40 · 21,666

= 2,15

SЕ1 · X3

52,6 · 7,648

где SЕ1 = 26,3 + 26,3 = 52,6 Мв·А

Условие выполняется, следовательно, получаем:

X8 = = = 5,652 Ом;

Е2= = = 43,822 кВ;

X9 = X8+ X4= 5,652+1,992=7,644 Ом

Получаем схему (рисунок 11):


Рисунок 11

Преобразуем звезду в треугольник:

X10 = = = 105,465 Ом;

X11 = = = 62,838 Ом;

X12 = = = 23,768 Ом;

Получаем схему (рисунок 12):

Рисунок 12


Объединение источников допустимо при условии:

SГ1 · XГ1

= (0,4 - 2,5)

SГ2 · XГ2

В нашем случае:

SЕ2 · X9

=1,13

SЕGS · X11

Условие выполняется, следовательно, получаем:

X13 = = = 6,815 Ом;

Е3= = = 43,932 кВ;

Получаем схему (рисунок 13)


Свернем схему вокруг точки КЗ:

X14 = = = 8,828 Ом;

Е4= = = 39,03 кВ;

Рисунок 14


X15 = = = 59,534Ом;

X16 = = = 19,51Ом;

X14 = = = 52,528Ом;

Получаем схему (рисунок 15):


Рисунок 15


X18 = = = 3,635Ом;

X19 = = = 55,954Ом;


Е5= = = 43,65кВ;

Получаем схему (рисунок 16).


X = = = 14,466 Ом

= = = 40,224 кВ


Рисунок 17


Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в месте повреждения:


кА

Определяем начальные значение токов в ветвях с источниками:

кА

IW3(0) = (IП(0) +I3(0) = 3,362 кА

кА

кА

Периодическая составляющая тока КЗ от системы остается постоянной, т.е.:

Ic = Ic(0) = 0,738 кА = const.

Находим номинальные токи источников, приведенные к основной ступени напряжения:

кА

кА


Далее для каждого из источников находим отношение nti =, величина которого, округленная до ближайшего целого, определяет номер типовой кривой. Получаем:

- генератор G1 , G2 , G4:

nti =,

принимаем nt = 1;

- cby[hjyysq rjvgtycfnjh GS:

nt =

принимаем nt = 1;

Результаты расчетов сводим в таблицу, по данным которой строим зависимость изменения периодической составляющей тока КЗ в месте повреждения от времени, т.е. зависимость Iпк = f(t) (рисунок 18).

Таблица 1

источник

Время,с

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

Генераторы

G1 , G2 , G4



1,0

0,99

0,98

0,98

1

1,1

I, кА

0,765

0,757

0,75

0,75

0,765

0,842

синхронный компенсатор



1,0

0,99

0,98

0,98

1

1,1

I, кА

0,102

0,1

0,1

0,1

0,102

0,112

Система C

I, кА

0,738

0,738

0,738

0,738

0,738

0,738

Ток в месте K3

Iпк , кА

1,6

1,595

1,588

1,588

1,605

1,692


Определяем мощность КЗ в нулевой момент времени:

Sk (0) =

где Uосн = 38,5 кВ – средненоминальное напряжение ступени, где произошло КЗ.


Рисунок 18 - Зависимость изменения периодической составляющей тока КЗ в месте повреждения от времени.


^ 4 Расчет несимметричного КЗ

Вид несимметричного КЗ – двухфазное КЗ k (2).

Расчет выполняем методом симметричных составляющих.

Составляем схемы замещения прямой и обратной последовательностей.

Рисунок 19 - Схема замещения прямой последовательности.


Так как параметры схемы замещения прямой последовательности аналогична параметрам схемы замещения, использовавшейся при расчете трехфазного КЗ, то Е1 = Е= 39,444 кВ; Х1 = Х = 13,986Ом.

Схема замещения обратной последовательности аналогична схеме замещения прямой последовательности, но без ЭДС генерирующих ветвей.

Рисунок 20 – Схема замещения обратной последовательности


Поскольку и сопротивления всех элементов остались без изменения, Х21= 13,986 Ом.

Схема замещения нулевой последовательности (рисунок 21) будет зависеть от режима работы нейтралей трансформаторов. Сопротивления нулевой последовательности трансформаторов будут равны сопротивлениям прямой последовательности. Сопротивления линий будут отличаться на коэффициент k, зависящий от наличия или отсутствия грозозащитного троса линии. В нашем случае примем, что все одноцепные и двухцепные линии имеют грозозащитный трос, коэффициенты равны и соответственно.

Определим сопротивления линий с учетом вышесказанного:

Ом

Ом

Ом

Ом

Ом

Рисунок 21 - Схема замещения нулевой последовательности.


X01=Ом

X02=Ом

X03=Ом


X04= = = 1,992 Ом;

X05 = = = 1,251 Ом;

X06=Ом

X07= = = 1,156 Ом;

X08=Ом


Получаем схему (рисунок 22).

Рисунок 22


Преобразуем звезду в треугольник:

X09 = = = 38,937 Ом;

X010 = = = 23,199Ом;

X011 = = = 126,366 Ом;

Получили схему (рисунок 23).

X012 = = = 7,724 Ом;

X013 = = = 2,772 Ом;


Получили схему (рисунок 24).

Рисунок 23 Рисунок 24


Преобразуем звезду в треугольник:

X014 = = = 196,75Ом;

X015 = = = 24,253Ом;

X016 = = = 349,785Ом;


Получаем схему (рисунок 25).

Рисунок 25


X017 = = = 2,353Ом;

X018 = = = 399,11 Ом;


Итак, получаем схему (рисунок 26).

Рисунок 26


X = = = 22,864 Ом

Находим ток прямой последовательности:

кА


Из граничных условий определяем токи обратной и нулевой последовательности:

кА

кА

Токи поврежденных фаз в месте КЗ:


Симметрические составляющие напряжений в месте КЗ:

кВ

кВ

кВ,

кВ,

Векторные диаграммы в точке КЗ.


Рисунок 27 – Диаграмма токов А/см


Рисунок 28 – Диаграмма напряжений кВ/см.


Для определения тока через ветвь с выключателем вернемся к схеме рисунок 3:

Теперь это схема замещения прямой последовательности. При расчетах учитываем, что потенциал точки несимметрии равен напряжению фазы А соответствующей последовательности, и используем расчетные соотношения, аналогичные соотношениям, приведенным в п.1 данной курсовой работы.


Прямая последовательность:

кА

кВ

кА

кВ

Ток прямой последовательности фазы А в месте установки выключателя:

= =-j 0,145кА

Напряжение прямой последовательности:

кВ.

Обратная последовательность:

кА

кВ

кА

кВ

Ток обратной последовательности фазы А в месте установки выключателя:

= =j 0,21кА

Напряжение обратной последовательности:

кВ.

Ток нулевой последовательности в часть схемы с выключателем не распространяется по указанной причине: IQ0 = 0.

кА,

кА,

кА,

Симметричные составляющие напряжений в месте установки выключателя:

кВ,

кВ,

кВ,

Векторные диаграммы в точке КЗ.


Рисунок 29 – Диаграмма токов


Рисунок 30 – Диаграмма напряжений


^

5 Сравнение полученных результатов



Результаты расчетов сведем в таблицу 2

Таблица 2



п/п

Величина

Метод эквивалентных ЭДС

Метод типовых кривых

Метод симметричных составляющих

1

Периодическая составляющая тока КЗ в месте повреждения, кА

1,63

1,605

1,41

2

Ударный ток в точке КЗ, кА

4,375

-

-

3

Ударный ток в ветви с выключателем, кА

1,232

-

-


Расчет периодической составляющей тока КЗ методом типовых кривых даёт погрешность 0,5 % для нулевого момента времени, что является допустимым, вследствие того, что сам метод типовых кривых дает погрешность 10-20%.

По полученным данным не следует торопиться производить выбор выключателя, поскольку ударный ток в ветви с выключателем получился меньше вероятно возможного, это говорит о достаточной удаленности его от места КЗ. Расчет тока КЗ с целью выбора данного выключателя необходимо производить при КЗ например, на шинах трансформаторов Т1 и Т2 со стороны ВН, либо на линиях W3, W4, либо на шинах Т6 со стороны ВН.

Ток двухфазного КЗ получился несколько меньшим тока трехфазного КЗ. Поэтому выбор оборудования и уставок РЗА должен производиться по току трехфазного КЗ.

Заключение



Сделаем краткий итог по проделанной работе.

Задачей данного курсового проекта являлась рассчитать только начало возникновения аварийного режима в системе электроснабжения, поскольку установившиеся режимы, а именно нормальный и послеаварийный, мы разбирали в курсе «Электроэнергетика».

Во втором разделе, пользуясь методом эквивалентных ЭДС, мы произвели расчет токов трехфазного короткого замыкания для точки КЗ и для ветви с выключателем в нулевой момент времени. Поскольку характер изменения тока КЗ во времени является довольно сложной функцией, то в первом приближении ток КЗ можно представить как сумму периодической составляющей и апериодической, в первый полупериод изменения тока, данная сумма дает ударное значение тока КЗ, которое мы и рассчитали для точки КЗ и для ветви с выключателем.

В третьем разделе, отбросив ветви с нагрузками, мы рассчитали ток КЗ в нулевой момент времени для точки КЗ и в генерирующих ветвях. Определив значение электрической удаленности генераторов от точки КЗ, с помощью типовых кривых, рассчитали значения периодической составляющей тока КЗ для всех генерирующих ветвей в различные моменты времени, характер изменения которых показали на графике.

В четвертом разделе мы рассчитали токи однофазного КЗ, пользуясь методом симметричных составляющих, хорошо нам известным из курса «ТОЭ». Определив значения токов и напряжений симметричных составляющих, построили соответствующие векторные диаграммы. Для определения токов и напряжений однофазного КЗ в ветви с выключателем, мы рассмотрели в отдельности схемы каждой последовательности, построили векторные диаграммы.

В пятом разделе сделали анализ полученных результатов.
^

Библиографический список





  1. Электромагнитные переходные процессы в системах электроснабжения: Метод. указ. – Чита: ЧитПИ, 1993. – 32 с.

  2. Суворов, И.Ф. Переходные процессы в системах электроснабжения: Курс лекций. в 2ч. Ч1/ И.Ф.Суворов – Чита: ЧитГУ, 2005. – 145 с.

  3. Рожкова, Л.Д. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. – 3-е изд., перераб. и доп. / Л.Д.Рожкова, В.С.Козулин – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 648 с.

  4. Барыбин, Ю.Г. Справочник по проектированию электроснабжения / Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат, 1990. – 576 с.